Mahsulotlar

Bosh sahifa / Mahsulotlar/ Chelik konstruktsiyasi / Chelik konstruktsiyali kvartira

Filippinning Manila shahridagi-8 qavatli aralash po

Filippinning Manila shahridagi-8 qavatli aralash po'latdan yasalgan bino

Ushbu loyiha Filippinning Manila shahrida joylashgan 8 qavatli ko'p funktsiyali bino bo'lib, umumiy o'lchami 20 m × 20 m. Har bir qavatning balandligi quyidagicha ishlab chiqilgan: 1-qavat (to'xtash joyi) va mezzanina jami 6 m; 2-qavat (ombor) 6 m; 3 va 4-qavatlar (ofis maydonlari) mos ravishda 4,5 m va 3,4 m; 5-7-qavatlar (turar-joy maydonlari) har biri 3,4 m; 8-qavat (tom jamoat maydoni) va tomning balandligi 2,8 m. Fazoni optimallashtirish uchun faqat 3 qator strukturaviy ustunlar joylashtirilgan: A o'qi jami 4 ta ustunga ega, A o'qi va B o'qi orasidagi masofa 13,2 m, B o'qi va C o'qi orasidagi masofa 6,8 m. A o'qidagi 4 ta ustun orasidagi masofa mos ravishda 5,9 m (1-2 o'q), 8,2 m (2-3 o'q) va 5,9 m (3-4 o'q) ni tashkil qiladi.

So'rov yuborish Hozir chat

Mahsulotni tanishtirish

TUZILIK TAHLILI HISOBOT
Manila, Filippinda-8 qavatli aralash po'latdan yasalgan bino

Loyihaning joylashuvi:Manila (NCR), Filippin
Qo'llanilishini tekshirish:Tonga, Yangi Kaledoniya (Frantsiya), Papua-Yangi Gvineya, Chili, Peru
Dizayn kodi:NSCP 2015 (Filippin)

101

1. Arxitektura va strukturaviy konfiguratsiya

Parametr	Tavsif
Reja o'lchamlari	20.0 m × 20.0 m
Umumiy balandlik	36,9 m (birinchi qavatdan tomgacha) jamoat maydoni
Ustunli panjara	3 ta uzunlamasına o'q (A, B, C)
A-B oralig'i	13,2 m (katta masofa)
B-C oralig'i	6.8 m
Ko'rfaz oralig'i (1–2 / 3–4)	5.9 m
Dafn oralig'i (2–3)	8,2 m (ichki ko'rfaz)
Jami ustunlar	12 (har bir o'qda 4 ta)

1.1 Qavatlar balandligi va bandligi

Qavat	bandlik	Qavat balandligi (m)	Kümülatif balandlik (m)
1F	Avtoturargoh + Mezzanine	6.0	6.0
2F	Ombor	6.0	12.0
3F	Ofis	4.5	16.5
4F	Ofis	3.4	19.9
5F	Aholi yashash joyi	3.4	23.3
6F	Aholi yashash joyi	3.4	26.7
7F	Aholi yashash joyi	3.4	30.1
8F	Uyingizda jamoat maydoni	2.8	32.9
Binoning umumiy balandligi (GL dan yuqori)			~36.9

102

2. NSCP 2015 bo'yicha dizayn yuklari

2.1 Gravitatsion yuklar

bandlik	Ustlangan o'lik (SDL, kPa)	Jonli yuk (LL, kPa)
Avtoturargoh (1F)	1.5	5.0
Ombor (2F)	1.0	6.0
Ofis (3F–4F)	1.5	3.0
Turar joy (5F–7F)	1.5	2.0
Uyingizda jamoat maydoni (8F)	2.0	4.8 (jamoat yig'ilishi)

Zamin tizimi: po'lat qavatdagi 130 mm kompozit plita (o'z{1}}og'irligi ~2,8–3,2 kPa, ramka bilan birga).

2.2 Shamol yuki (NSCP 2015 §207)

Asosiy shamol tezligi:250 km/soat (69 m/s, 3 soniyali shamol) – Manila, NCR

EHM toifasi:B (shahar)

Yashash toifasi:III (aralash{0}}foydalanish, muhim omil I_w = 1.15)

Uyingizda dizayn bosimi:~3,5–4,2 kPa (mintaqa va qoplamaga qarab o'zgaradi)

Shamolning boshqariladigan yo'nalishi:20 m yuz; ag'darish momenti ustun eksenel talablarga sezilarli hissa qo'shadi.

2.3 Seysmik yuk (NSCP 2015 §208)

Parametr	Qiymat	Izohlar
Seysmik zona	4-zona (Manila metrosi)	Yuqori seysmiklik
Xaritaga tushirilgan S_s	~1.10g	Qisqa{0}}periyotli spektral tezlashuv
Xaritaga tushirilgan S₁	~0.64g	1 soniyali spektral tezlashuv
Sayt klassi	D (taxmin qilingan)	Qattiq tuproq; konservativ tarzda qabul qilingan
S_DS	0.85g	Qisqa{0}}davrdagi spektral tezlashtirishni loyihalash.
S_D1	0.64g	Dizayn 1-s spektral tezlashuv
Seysmik dizayn toifasi	D
Javobni oʻzgartirish faktori (R)	8.0	Maxsus po'lat momentli ramka (SMF)
Muhim omil (I_e)	1.0	Standart yashash

Taxminiy seysmik bazaning siljish koeffitsienti C_s≈ 0,106 (Vt). Asosiy kesish ≈ 0,106 × umumiy seysmik og'irlik.

2.4 Yuklash birikmalari (NSCP 2015 §203 - Kuchli dizayn)

Kombinatsiya	Formula	Boshqaruv chegaralangan davlat
LC1	1.2D + 1.6L + 0.5L_r	Gravitatsiya (nurlar, kompozit plitalar)
LC2a	1.2D + 1.0E + 0.5L	Seysmik (ustunlar, ramkaning siljishi)
LC2b	0.9D + 1.0E	Seysmik ag'darish / aniq ko'tarilish
LC3	1.2D + 1.0W + 0.5L	Shamolni ag'darish lateral tekshiruvi
LC4	1.2D + 1.0W + 0.5L + 0.5L_r	Shamol (qoplama va drift)

3. Strukturaviy tizim va tahlil

3.1 Yanal{1}}kuchga- qarshilik ko‘rsatish tizimi (LFRS)

Maxsus po'lat moment-qarshilik qiluvchi ramka (SMF)har ikki yo'nalishda.

20 m × 20 m o'lchamdagi bino faqat 3 ta ustun chizig'iga ega bo'lib, chuqur ustunlar va to'sinli-u{4}}ustun momentli ulanishlariga tayanadi. 13,2 m oraliq (A-B) tortishish va seysmik momentlar uchun nisbatan chuqur to'sinlarni (W24–W27 diapazoni) talab qiladi.

Ko'ndalang yo'nalishda (A–C) ramka ikkita teng bo'lmagan masofani o'z ichiga oladi: 13,2 m + 6.8 m. Qattiqlik eksantrikligi o'rtacha; NSCP §208.5.5.2 bo'yicha tasodifiy burilish hisobga olinishi kerak.

3.2 Zaminni ramkalash

13,2 m oraliq: 5,9 m / 8,2 m bo'lgan ikkilamchi nurlar bilan ~ 2,5 m oraliqda birlamchi kompozit to'sinlar.

6,8 m oraliq: an'anaviy kompozit nurlanish sxemasi; W16-W18 diapazonining po'lat qismi.

Beton plomba bilan 130 mm kompozit metall pastki diafragma harakatini ta'minlaydi (seysmik diafragma kuchlari uchun armatura bilan qoplangan).

3.3 Poydevor va ustunlar asoslari

Manila hududi uchun xos bo'lgan mat yoki qoziqli poydevor (allyuvial / lahar konlari).

Ruxsat etilgan{0}}asosiy ustunli ulanishlar seysmik siljish samaradorligini yaxshilaydi va gilamdagi ag'darilish talabini kamaytiradi.

4. Chelik tonnasi taxmini (Batafsil miqdor-chiqish)

Barcha po'lat qismlar ASTM A572 Gr. 50 (F_y= 345 MPa) yoki ASTM A992 (F_y= 345 MPa). AISC 360‑22 bo'lim jadvallariga asoslangan vaznlar (ishlab chiqarish jarayonida Q355B/Q235B bo'lgan teng Xitoy standartlari bilan almashtiriladi).

4.1 Ustunlar

Darajali	Qavatlar	Taxminan Bo'lim	Og'irligi (kg/m)	Uzunlik/element (m)	Miqdor	Umumiy og'irlik (kg)
T1 (asosiy)	1F–2F	W14×311 (W360×463)	463	12.0	12	66,672
T2	3F–4F	W14×211 (W360×314)	314	7.9	12	29,773
T3	5F–7F	W14×132 (W360×196)	196	10.2	12	23,990
T4 (tom)	8F	W14×90 (W360×134)	134	2.8	12	4,502
Oraliq jami - Ustunlar						124,937

4.2 Birlamchi to‘sinlar va ikkilamchi to‘sinlar

Yo'nalish / yo'nalish	Oddiy bo'lim	Og'irligi (kg/m)	Umumiy uzunlik (m)	Miqdor	Umumiy og'irlik (kg)
A–B asosiy (13,2 m)	W27×102 (W690×152)	152	13.2	32	64,205
B–C asosiy (6,8 m)	W21×62 (W530×92)	92	6.8	32	19,986
Ikkilamchi nurlar (5,9 m)	W16×31 (W410×46)	46	5.9	120	32,568
Ikkilamchi nurlar (8,2 m)	W18×40 (W460×60)	60	8.2	60	29,520
Subjami - to'sinlar va to'sinlar					146,279

4.3 Qavat tizimi va boshqa po'lat

Komponent	Maydoni / Soni	Birlik og'irligi	Umumiy og'irlik (kg)
Kompozit metall pastki (galvanizli, 1,2 mm taglik)	8 qavat × 400 m²=3,200 m²	12 kg/m²	38,400
Kesish tirgaklari (diametri 19 mm × 80 mm)	~ 6400 tirgak	0,26 kg / shpal	1,664
Yanal mustahkamlash (tom va zamin diafragmasi)	L-kesim va burchaklar	-	12,500
Zinapoya, panjara, tom yopish ekrani	Bir martalik to'lov	-	8,500
Ulanishlar, taglik plitalari, biriktiruvchi plitalar	ramka og'irligining ~12%	-	36,800
Oraliq jami – Qavat va boshqa. Chelik			97,864

4.4 Jami po'lat tonajining xulosasi

Turkum	Og'irligi (kg)	Tonna (MT)
Ustunlar	124,937	124.9
To'sinlar va to'sinlar	146,279	146.3
Zamin tizimi va boshqalar. po'lat	97,864	97.9
Jami konstruktiv po'lat	369,080	~370
+ Dizaynni ishlab chiqish uchun kutilmagan holatlar (10%)	36,908	~37
Umumiy jami (tavsiya etilgan byudjet vazni)	405,988	~480

Birlik po'lat og'irligi:Yalpi maydonning ~480 kg/m² (8 qavat × 400 m²=3,200 m²).
Taxminiy material narxi (Filippin, ishlab chiqarilgan po'lat):Tafsilotlar uchun CBC ga murojaat qiling. O'rnatish va yong'inga qarshi qo'shimcha.

5. Asosiy dizayn mulohazalari (Manilaga-maxsus)

P‑Delta va drift:Qavatlar balandligi 6,0 m gacha va umumiy balandligi 36,9 m bo'lsa, ikkinchi darajali effektlar sezilarli. Barqarorlik koeffitsienti th 0,10 dan kam yoki teng bo'lishi kerak. SMF ni kuchli-ustun/zaif-nur nisbati bilan ta'minlang.

Seysmik tartibsizlik:Teng bo'lmagan ko'rfaz sxemasi (5,9 m / 8,2 m / 5,9 m) va ikkita bir-biriga o'xshash bo'lmagan oraliqlar rejaning notekisligini keltirib chiqaradi (1a turi). Tasodifiy burilish kuchayishi (A_x) NSCP §208.5.5.2 bo'yicha talab qilinadi.

Yumshoq hikoyani tekshirish:1F toʻxtash joyi (6,0 m) va. 5F‑7F turar joyi (3,4 m). 1a-toifa vertikal tartibsizliklarni oldini olish uchun moment ramkalarining qattiqligi mutanosib bo'lishi kerak (qattiqlik-yumshoq hikoya).

Ulanish tafsilotlari:SMF uchun AISC 358‑22 boʻyicha oldindan malakaga ega boʻlgan murvatlangan kengaytirilgan soʻnggi plastina (BEEP) yoki payvandlangan mustahkamlanmagan gardish (WUF‑W) ulanishlari NSCP seysmik dizayn D toifasi boʻyicha majburiydir.

Korroziyadan himoya:Metro Maniladagi tropik dengiz atmosferasi. ISO 12944 bo'yicha C4 muhitiga javob beradigan HDG (issiq galvanizli) yoki noorganik ruxga boy primer + epoksi oraliq + alifatik poliuretan oxirgi qoplamasi, xizmat muddati 30 yildan ortiq yoki unga teng.

6. Qo'llanilishini baholash - Tinch okeani sohilidagi mamlakatlar

Taklif etilayotgan dizayn Tinch okeanining boshqa beshta davlatiga o'tkazilishi uchun baholanadi."To'g'ridan-to'g'ri qo'llanilishi" Manila dizayni kichik tuzatishlar bilan qabul qilinishi mumkinligini anglatadi; "Yangilash zarur" a'zo o'lchamlari yoki lateral tizim qayta ko'rib chiqilishi kerakligini anglatadi; “Katta qayta loyihalash” yangi tizimli tizim zarurligini bildiradi.

6.1 Tonga

Parametr	Manila (asosiy chiziq)	Tonga (NBCKT / AS/NZS 1170)	Baholash
Shamol tezligi (shamol 3 s)	250 km/soat (69 m/s)	180–200 km/soat (N3‑N4 toifasi)	MS shamoli biroz pastroq, ammo siklon zonalarida soatiga 250 km gacha.
Seysmik xavf	Yuqori (4-mintaqa)	Oʻrtacha (2-zona, a_gR ~0.20g)	Yanal kuchlar Manila talabining 40-50% ni tashkil qiladi.
Strukturaviy oqibatlar	Chuqur to'sinli moment ramkasi		Drift chegaralari yumshatilgan bo'lishi mumkin; bo'limlar potentsial 10-15% ga qisqartirilishi mumkin.
Umumiy muvofiqlik	Yaxshi - o'rtacha ustun/shamol siljishi tekshiruvlari bilan qo'llaniladi.

6.2 Yangi Kaledoniya (Frantsiya)

Parametr	Manila	Yangi Kaledoniya (EN 1998 / EN 1991)	Baholash
Seysmik	Yuqori	Oʻrtacha (3-zona, a_gR ≈ 0.16g)	Manilaning seysmik asosini kesish ~ 30%; ammo EN 1998 egiluvchanlik klassi DCM talab qilinadi.
Shamol	250 km/soat	36 m/s (oʻrtacha 10‑min), ~50 m/s shamol (~180 km/s)	Shamol bosimi pastroq; drift muhim emas.
Strukturaviy oqibatlar	Agar Evropa prokat qismlari (HEA/HEM) almashtirilsa, po'lat qismlar **15-25% ga kamaytirilishi mumkin.
Umumiy muvofiqlik	Yaxshi - a'zolarni optimallashtirish mumkin.

6.3 Papua-Yangi Gvineya

Parametr	Manila	PNG (PNGS 1001-1982 / AS/NZS 1170)	Baholash
Seysmik	Yuqori	Juda yuqori (1-zona, PGA 0,40 g dan katta yoki unga teng)	PNGS 1001 xatar xaritalari Manila bilan solishtirish mumkin, ammo kodda egiluvchanlik qoidalari yo'q.
Shamol	250 km/soat	45 m/s (o'rtacha 10‑min) ~160 km/soat shamol	Past shamol; seysmiklarni boshqaradi.
Strukturaviy oqibatlar	Yuqori R-faktorni qabul qilasizmi? PNGS cheklangan ko'rsatmalar; ISO 3010 yoki ASCE 7‑22 ishlatiladi. Bo‘limlar Manilaga o‘xshash bo‘lishi mumkin, ammo seysmik ekspertizadan o‘tish zarur.
Umumiy muvofiqlik	Shartli ravishda mos - mahalliy muhandis sertifikati va yangilangan PNGS muvofiqligini tekshirishni talab qiladi.

6.4 Chili

Parametr	Manila	Chili (NCh 433 Of.96 Mod.2012)	Baholash
Seysmik	Yuqori	Ekstremal (3-zona, asosiy kesish 1,4–18,2% Vt)	Chilidagi seysmik asosning siljishi davrga qarab NSCPning 2× dan 3× gacha bo'lishi mumkin.
Shamol	250 km/soat	Oʻrtacha (30–35 m/s shamol)	Boshqarmaydi.
Strukturaviy oqibatlar	NCh 433 qat'iy drift cheklovlarini talab qiladi (0,002 soat_sx). 3-ustunli chiziq sxemasi jiddiy burilish tartibsizliklarini keltirib chiqaradi. Dual tizim (SMF + EBF yoki beton yadro) tavsiya etiladi.
Umumiy muvofiqlik	Katta qayta loyihalash talab etiladi.Qatlamlar yoki RC yadrolarini qo'shing; ustun o'lchamlari Manila boshlang'ichiga nisbatan 30-50% ga oshadi.

6.5 Peru

Parametr	Manila	Peru (E.030–2016)	Baholash
Seysmik	Yuqori	Juda yuqori (4-mintaqa, qirg'oq Lima Mw > 8,0 ga qodir)	Elastik tayanch kesish ~ 0,12-0,15 Vt; SMF uchun R=7.
Shamol	250 km/soat	Past (~30 m/s)	Arzimas.
Strukturaviy oqibatlar	E.030 kuchli{1}}ustun/zaif-nur va driftni 0,007 soatdan kamroq yoki unga tenglashtiradi_sx. Mavjud SMF ishlashi mumkin, ammo Peruning milliy qurilish qoidalari joy uchun maxsus xavf tahlilini talab qiladi. Ustun bo'limlari Manilaga nisbatan qo'shimcha 15–25% kerak bo'lishi mumkin.
Umumiy muvofiqlik	Seysmik yangilanish bilan amalga oshirilishi mumkin.SMFga ruxsat beriladi; global qattiqlik Peru drift chegaralariga nisbatan tekshirilishi kerak.

7. Strukturaviy optimallashtirish imkoniyatlari

Strategiya	Potentsial tejash (MT)	Izohlar
1. Zamin tizimini qayta ko'rib chiqish (kesilgan beton tekis plita)	80–100	Chelik ramka RC bilan almashtirildi; po'latning og'irligi tejamkorligi beton narxining oshishi bilan qoplanadi.
2. Kompozit ustunlar (CFT - Beton bilan to'ldirilgan quvur)	40–55	Ustunli po'lat maydonini kamaytiring; qattiqlik va yong'inga chidamliligini oshirish.
3. Optimallashtirilgan po‘lat navi (ustunlar uchun Gr. 65)	20–30	Yuqori quvvat kichikroq qismlarga imkon beradi; mahalliy mavjudligini tekshiring.
4. Aniqlangan ulanish dizayni	10–15	Qattiqlashtiruvchilar sonini kamaytirish uchun ulanishlarning plastik dizaynidan foydalaning.
5. Modulli yig'ma zinapoyalar va konstruktiv bo'lmagan po'lat	5–8	Tayyorlangan temir zinapoyalarni prefabrik beton yoki engil tizimlar bilan almashtiring.
Umumiy real qisqarish	100–130	Boshlang'ichning ~20-27%

8. Xulosa va tavsiyalar

Manila asosiy dizayni kodga mos va mustahkamdir.3-ustunli chiziqli maxsus moment ramkasi (SMF) tizimi shamol (250 km/soat shamol) va seysmik (S)ga qarshi tura oladi._DS=0.85g, S_D1=0.64g) kuchli ustunli/zaif nurli proportsionallik va oldindan malakali SMF ulanishlaridan foydalanish sharti bilan Filippindagi talablar.

Jami strukturaviy po'lat og'irligi ≈ 480 MT (405 MT bazasi + 10% kutilmagan).

Mintaqaviy o'tkazish imkoniyati:

Tonga va Yangi Kaledoniya:A'zolarning mumkin bo'lgan qisqarishi bilan qo'llaniladi (past seysmik talab).

Papua-Yangi Gvineya:Shartli ravishda mos - joriy PNGS seysmik ilovasi va mahalliy kod yangilanishlari bilan tekshirish kerak.

Chili:Ekstremal seysmik tayanch qirqish (NCh 433) tufayli ikki tomonlama tizim yoki mustahkamlangan ramkani talab qiladi. Ustunli po'lat 30-50% ga oshishi mumkin.

Peru:E.030 bo'yicha 15-25% ustunni yangilash va saytga xos xavf tahlili bilan amalga oshirilishi mumkin.

Optimallashtirish imkoniyatlari:Kompozit ustunlar, optimallashtirilgan po'lat navlari yoki muqobil pol tizimlarini qabul qilish orqali po'latning og'irligi ~ 350–380 MT gacha kamayishi mumkin, bu esa material uchun ~ 42 000 - 55 000 AQSh dollarini tejash imkonini beradi.

Keyingi qadamlar:Tabiiy davr, drift va P-Delta barqarorligini tekshirish uchun 3D chekli elementlar tahlilini (SAP2000/ETABS) bajaring; ustun qo'shimchalari va ulanish tafsilotlarini aniqlang; va poydevor loyihasini yakunlash uchun saytga xos geotexnik tadqiqotlarni o'tkazish.

108